中华不锈钢网数据获悉:钛及钛合金具有高的比强度和优异的抗腐蚀性能，常与不锈钢焊接复合而用作液体火箭、卫星等的相关部件。
扩散焊作为一种固相焊接方法，适用于异种材料的精密连接。然而，纯钛或钛合金与不锈钢直接扩散焊时，焊接接头容易析出g相，FeTO氧化物，以及TFeTFe.等金属间化合物，从而使接头发生脆性断裂，严重时将无法形成焊接接头。因此，大量研究集中在这些化合物相组成的识别、分布与控制，以及对接头性能的影响上12~7.对于钛或钛合金与不锈钢块体材料的扩散焊，可采用添加NiCuY等中间过渡层的方法，以阻止两侧元素的直接扩散，从而避免接头脆性化合物的形成。当然，中间过渡层的添加，还有助于缓和异种金属焊接时产生的热膨胀失配，从而减小焊接接头的热应力。钛合金板与不锈钢网的焊接也可以采用添加Ni作为中间过渡层。所以从剪切强度上看，825°C~850°C是比较理想的焊接温度。
从以上分析还可以看出，在试验条件下，由于中间化合物与碳化物等脆性相的析出现象不突出，所以影响接头强度的主要因素是焊接温度。焊接温度提高后，被焊接材料的屈服强度降低，从而使界面接触良好，最终导致了焊接结合率的提高。
3结论850°C焊接温度下保温60min不添加中间过渡层金属，成功地实现了T―A44V钛合金板与304L不锈钢网的真空扩散焊接工艺，并使接头的剪切强度达到90MPa以上，且在该温度区间内，剪切强度随温度的升高而增大。
不锈钢网中的FeNiCr扩散并固溶到钛合金中，稳定了卩相，使钛合金在一定深度上，其组织由原来的a+13双相结构转变为单相的13相。在800C825C850C焊接温度下，该单相区域宽度分别为13Pm、17Pm和24Pim不锈钢中的Cr由于钛合金中Ti的扩散进入而在界面发生了上坡扩散现象。这种Cr在不锈钢一定深度内的富集，形成窄长的富Cr区域冷却后转变为硬脆的c相。
1.计算得出约有1/10球团体积在钢液中，9/10在炉渣中。因此，还原或熔化后金属的迁移行为主要在炉渣中发生，炉渣的性质对金属氧化物颗粒的迁移起重大作用。2.2含碳球团的还原速率在实际应用中，含碳球团在高温（t一般分为两个过程，第一个过程是金属颗粒直接与碳接触的直接还原反应；第二过程是第一阶段产生CO的气化还原反应。还原过程的速率可以用反应中球团的失重速度来表示。为含碳粉尘的热重（TGA）―差热（DTA）分析，为不同直径含碳球团的等温还原速度。
由可知，球团加热时间为温度与温升速率之比。除去加热开始阶段水分的散失，主要还原反应造成的失重大概为13min；与中还原所需时间相比相差不大，而是在1500°C时的还原情况，其还原温度比差热分析时高许多，相应比热重分析所用的时间短。
2.3球团的熔化速率在《1驰1.时ta用纯粹球团在电炉中1加热来考察它的熔化速率……
500°C时粉尘球团的熔化速率很低。在前10min内几乎没有熔化，随着加热时间的加，熔化程度越来越高，熔化速率也在大。其原因可能是因为有熔体的存在，对粉尘的熔化有一定的促进作用。加热80min时，球团约有50%熔化。可以看出球团的熔化速率是比较缓慢的。
中华不锈钢网数据获悉:比较、3、4可知，纯粹球团的还原速度大大高于熔化速度，因此球团在炉体内应该是先还原，后熔化。
2.4球团在渣中的还原与熔化速率上面分析的是纯粹球团的熔化和还原反应的情况，但在实际中，熔渣对球团还原与熔化的影响不可忽略。因为渣与球团之间是传导传热，球团受热更快。渣因为表面张力作用，有很强的吸附作用，更容易渗入球团内部，使其熔化；渣中的氧化物可以很快地消耗掉球团中还原产生的CO，促进还原反应的发生。另一方面因为球团中有碳的存在，还原出的金属或产生CO的挥发，促进了球团的粉化，使球团的熔化速度加快。渣中还有石灰石和硅石等助熔剂，也有利于含碳球团的熔化。总的来说，高温熔渣的存在对于球团熔化和还原都有促进作用。但不会改变熔化和还原的速度次序。与熔融还原铬铁矿石不同，熔融还原铬铁矿石时铬铁矿石加入量较大，还原时间较长，此时铬铁矿会充分地熔化，与渣相中的碳发生还原反应。
球团还原反应的速率与球团内颗粒的粒度有关，粒度越细，球团的还原速率越高。不锈钢粉尘颗粒因为是冶炼过程中的挥发物形成的，因此其粒度非常小还原反应进行得更快。
2.5合理的加入时间我国目前不锈钢精炼中应用的主要是AOD炉，AOD的还原过程中有3个阶段：第1阶段中1：2，第2阶段中（Ar）：中（2）=21，吹炼15min；第3阶段添加合金及还原剂。球团的具体加入时间与配料和粉尘的性质有关。
从上面的还原过程可以看出：含碳球团如果在还原过程的第一阶段加入，此时2所占的比重较大，表现为氧化性气氛，还原效果不明显；还原第一阶段结束，第二阶段开始时加入，此时有15min的还原时间，球团可以充分还原，并完成迁移过程。还原中由于CO和还原出铅、锌、镁等金属从球团中释放出来，又促进球团的分解、加速熔化，利于还原金属的回收。
因为含碳球团的加入量有限，因此对渣成分影响不大。而要还原Cr23时需要加入硅铝的量与加入球团之前相当。球团加入时机和金属回金属的回收率都较高。
表2球团加入时间与金属回收率之间的关系金属回收率/%刀口人时间氧化期3反应产物迁移3.1碳的迁移问题碳的迁移问题和球团的加入时间有关。如果碳粉没有参与到球团中金属的还原反应，则有可能经过钢渣界面间的金属双膜迁移到钢液中。此时因为钢液中几乎没有金属氧化物存在，其中的碳就不会被氧化而造成钢液中碳含量的上升。如果碳与铬或铁生成CrxCy、FexCy进入钢液中，在冷却结晶后会形成晶间腐蚀，严重影响不锈钢的质量。如果碳迁移到渣中则不但不会影响钢的质量，还会对渣中金属的还原起作用。采用配碳量略微不足或改变加入时间这两种方法，可以防止碳迁移到钢液中。
碳与金属及金属氧化物反应主要有上面式反应。
550°C球团中的碳主要和金属氧化物反应，而部分未参加还原反应的碳可通过上面式（18）、（19）、（20）的反应生成碳化物，生成的碳化物再通过式（21）、（22）的反应还原成金属。因为球团中含有大量的铅锌氧化物在还原成金属后容易挥发，因此球团中的碳可能来不及完全反应就进入熔体中。又因为球团主要位于渣中，因此进入熔体中的碳主要还原渣中的金属氧化物。不锈钢粉尘的产生量是装入量的1%2%，为了减少装炉操作的次数又不显著影响钢液的质量，一般粉尘球团的加入量为A0D炉中钢液重量的5%左右。而碳在渣中的扩散速度远大于在钢液中的扩散速度，因此球团中碳的加入不会加钢液中碳的含量。不同配碳量球团还原后钢液中碳的含量如表3所示。
不同配碳量球团与钢液中碳含量之间的关系钢液w由表3可知，在每次加入相同质量球团的情况下，当球团中碳不超过35%时，还原后钢液中的含碳量几乎不变。为了提高球团中金属的回收率和减少还原后期硅铝的加入量，可适当提高碳的加入量。
3.2渣钢界面张力和粘度的影响（%1-之中的奇数式虏加上下列钢遵中碳的Pub本1可能改变渣的性质。渣钢间界面张力随渣i.netbookmark3渣钢界面张力影响含碳球团的熔化和还原后金属颗粒的迁移。渣钢界面张力大，有利于还原后金属颗粒的迁移，使金属颗粒容易进入钢液中，提高粉尘中金属的回收率。如果还原后的金属进入渣中，则会形成复杂化合物，加回收成中CaO和AI2O3的加而加，随Si2、MnO和FeO的加而降低，随温度升高而降低。
渣钢界面张力的计算到目前为止都是一些经验数值和直接测定的结果。该渣钢界面张力的估计了中表3- 28与试验渣成分相近的一些数据，得出渣钢界面张力约为490mN/m.炉渣粘度的计算：衡量约为3%，并且随着温度的升高，渣中CnO3的含量是降低的。正因为如此，球团中未被还原的CO3只会进入渣相，补充由于还原而使渣中损失的CnO3.不同物质，主要是铬和碳化铬，在钢液和炉渣中的迁移趋势不一样。这种不同可以通过检测钢液和炉渣中成分的变化来确定，但很难准确检测。
4结论含碳球团存在于渣钢界面之间，约有1/ 10的体积浸没在钢液中，9/10的体积浸没在熔渣中，还原产物主要是在炉渣中迁移；含碳球团的还原速率大于熔化速率，渣相对球团的还原和熔化都有促进作用；金属的还原率最高，其中铬的还原率接近98%；碳有向渣中迁移的趋势，并估算了渣的粘度约为0.254Pa s，渣钢间界面张力约为490 M！。北京：冶金工业出版社，1980. M|.北京：冶金工业出版工艺研究！中华不锈钢网数据获悉
