中华不锈钢网部门获悉:不锈钢1Cr13Cu1. 5的化学成分/%余2试验结果与分析铜对不锈钢组织和硬度的影响不同含Cu量和热处理工艺的不锈钢的试样组织形貌固溶600°C时效5h aL1100CagedaL600for5h.从可以看出，1Cr13的淬火和回火组织除了主要是马氏体基体外，在晶界上和晶内还有一些第二相存在，根据能谱分析（）可知，这些第二相为铬和碳、铬和铁的化合物。而1Cr13Cu1.5的淬火和回火组织，可以看到有白色块状、点状的析出物，这些析出物与lCrl3中的第二相不相同，通过的X射线分析可知为铜的析出物。微观组织的变化将引起不锈钢性能的改变。
硬度对比可知，加铜的不锈钢的硬度有所提高。这是因为铜的析出物粒子分布在基体内部和附着在基体表面，位错线难以切过粒子，在粒子处受阻而发生弯曲，从而起到对位错的钉扎作用，造成硬度上升。经过高温时效后，析出物长大粗化，较近距离的析出相逐渐合并，尺寸增大，形状由球状演变为圆头杆状，富铜相之间的距离增大，位错可以在析出相之间弓弯，造成强化效果减弱，硬度下降W.表2试验不锈钢的洛氏硬度/试样淬火回火表3试样在硝酸中的腐蚀速率/g*m-2h-1从表3的数据可以看出，1Cr13在硝酸中的腐蚀速率安低丁ICrlJCUl.5的满蚀速半，淬火态下试样的腐蚀速率不锈钢耐蚀性变钢基体间的电倡高，所以Cu或S加速了不锈钢的了不锈钢钝化性降低，表面容：缩短〔5〕。（2）不体型不锈钢经过织，尤其铜的加，进行，从而使马I钢中所含元素的钢所含钝化元素化性强的元素。
性和钝化膜的稳出，一部分铬以量从而导致钝化23抗菌性能用菌液涂覆锈钢经oo°c|菌性能。试样尺果见表也-2011易出现点蚀，造成不锈钢钝化区间的绣钢内部金相结构的的影响。马氏：热处理强化，其金相组织为多相组入形成了Cu新相，不利于钝化的氏体不锈钢的钝化性不强。（3）不锈因此，铬含量的高低直接影响钝化定性。但从XRD实验结果可以看CnC3形式析出，降低了钢中铬的含表4不锈钢对大肠杆菌的抗菌效果试样原始菌量/个24h后菌量/个抗菌率/：区间缩短法测试了3溶处理600*5h时效后试样的抗从实验结果可以看出，1Cr13不锈钢对大肠杆菌基本没有抗菌性，而1Cr13Cu1.5不锈钢对大肠杆菌的抗菌率达95%.XRD分析得知：热处理后大量的富铜相弥散析出是抗菌效果的主要原因，富铜相的多少决定抗菌性的好坏。在表面附着的液体中，Cu2+容易析出，析出的Cu2+与细菌接触时便会进入细菌的细胞内与细菌中的酵素结合，破坏细菌胞内的酶系统，造成微生物固有成分破坏或者产生功能障碍，影响细菌正常的新陈代谢，从而使细菌死亡％钢具有抗菌性，而且这种抗菌性高达95%.（2）铜的加入改变了不锈钢的微观组织形态，并且使硬度提高，起到强化的效果。
研究了弥散强化粉末及其喷涂层的微观组织结构和硬度。采用销-盘磨损试验机测试了涂层的耐磨性能。结果表明，球磨加工后，Al2O3颗粒尺寸大多小于1Pm由微米级、亚微米级及纳米级粒子组成并均匀分布在316L不锈钢基体粉末中。随着球磨时间的增加，粉末的显微硬度提高。喷涂后球磨粉末的微观组织结构基本不变，喷涂层的硬度比对应球磨粉末硬度低，其耐磨性明显优于单纯不锈钢粉末涂层。
1试验方法0序百高能球磨技术是一种制备金属基复合材料（MMC）的有效方法。球磨过程中粉末粒子重复不断地经受变形、破碎和冷焊的过程，造成粒子的机械合金化。
中华不锈钢网部门获悉:已逐步在工业中得到应用。第三代HVOF系统可以用来喷涂一些类似MCrAlY等氧化敏感的金属合金采用HVOF方法喷涂高能球磨工艺制备的Al2O3弥散增强NiCr基粉末，得到了好的效果。
316L不锈钢基粉末，并采用HVOF方法进行喷涂。
探讨了粉末及其喷涂层的显微组织结构和性能。
~20Mm的316L不锈钢基体用粉和粒度22~5ftn的Al2O3粉。机械合金化在SimoloyerCM01高能球磨机上进行，转速为1500rWn.将AliO3粉与316L粉按1：1的体积比配成编号为1~4号的混合粉体，其中4号粉中的AUO3粉经预磨2h后再加入。将磨球和混合粉体一起装入容积为2L的不锈钢球罐中，在空气中混合并球磨，磨球米用型号为100Cr6、直径4.不锈钢球，球与粉体的质量比为10：1.在球磨过程中对钢筒进行水冷。经不同的球磨时间（~4号粉的球磨时间分别为2h，4h，8h和2h）制备Al2O3弥散强化316L不锈钢粉体。
球磨后的粉体采用F在St37低碳钢基材上喷涂。作为比较，未经过强化的基体粉也采用HVOF进行喷涂。HVOF试验采用Sulzer表1 HVOF工艺参数燃气流量氧气流量送粉氮气流量送粉量喷涂距离基金项目：德国工业基金AiF研究项目（12 756N）国家留学基金委1994-髓资助这0-）J磁alEle伽nicPublishing扫描电镜进行显微组织（结构分析。用显微焊接学报硬度计检测粉末及涂层的硬度。
喷涂层的耐磨性测试在销一盘机上进行。在直径14mm的销表面上进行喷涂，并在盘表面粘上砂纸。把销置于砂纸表面，保持压力为0.03MPa滑动速度为0.36m/s.每磨25m后，检测销的质量损失并更换砂纸，总共滑动距离为100m.销的质量损失数据为3个销的平均值。以上两种粉，粉末粒子的尺寸更小，弥散结构均性进一步提高。AI2O3颗粒尺寸相比1号粉、2号粉都小。为4号粉的横截面，粉末经2h高能球磨。
尽管AI2O3粉经过2h预磨后，在基体中的粒子尺寸相比1号更小，但在个别粒子中还是出现相对比较大的未合金化区。
2结果与分析粉末经2h高能球磨后，颗粒尺寸明显变细，被破碎成小于2Mm的细小颗粒，且大多小于1Mm.但弥散结构是不均的，个别颗粒有相对较大的未合金化区。为2号粉的横截面，粉末经4h高能球磨。与1号粉相比，可清楚地观察到弥散结构均性提高，但还是有个别粒子有较小的未合金化区。
为3号粉的横截面，粉末经8h高能球磨。相对以上结果表明，高能球磨工艺对MMC材料的颗粒粒度和分布形态以及合金化程度均有影响。
为粉末的显微硬度测试结果。与基体粉硬度相比，经球磨机械合金化后，粉末的硬度值显着增加。其中3号粉硬度最高，原因是3号粉球磨时间最长，基体获得了较大的形变强化，组织结构更均，含有更细小的Al23颗粒，更多的粒子尺寸位于亚微米及纳米级范围。当球磨时间由2h增至4h，粉末的硬度提高，从715HV0.01增至853HV0.01.球磨时间由4h增至8h，粉末的硬度增至Publig6HS0S.e%l尽管球磨时间翻番ft而显微硬度的增幅只有由2h增至4h的1/3.表明球磨时间对球磨粉体的影响不是线性的关系。当达到某一球磨时间后，通过增加球磨时间来改善粉体性能的作用是有限的。4号粉相对1号粉硬度有较大幅度的提高，表明原始尺寸细小的AI2O3粉可获得更好的球磨结果。到非均结构。两种涂层中都出现一些白亮的成分，它们来源于粉末颗粒中大的未合金化区。即球磨粉结构越均，获得的涂层也越均。由于喷涂时采用较“冷”的喷涂参数，使粉末只有小部分被熔化，球磨粉的组织结构可以大部分保留于喷涂层中。
显微硬度测试结果（HVO.01）Table2Microhardness是316L基体粉末喷涂层的横截面。可以看到，喷涂过程中多数粒子只被部分熔化和产生轻微氧化。由于球磨粉体的粒子尺寸总体比基体粉的小得多，为尽可能地保持球磨粉末的组织结构，喷涂时要降低火焰温度，即相对喷涂基体粉时，喷涂球磨粉时要“冷”些。~为采用HVOF方法喷涂球磨粉涂层的横截面。所有喷涂层都很致密，涂层结构相对均。但1号和4号粉的涂层中还是可见焊接学报bookmark0与球磨粉中的At3粒子尺寸相比，涂层中大部分Al23粒子仍然小于1Mm.表3为涂层显微硬度的测试结果。基体粉末喷涂层的显微硬度值较低，但比粉末态时的硬度值高得多，硬度显着提高是由于HVOF过程中粒子高动能引起形变强化所致。相反，所有球磨粉喷涂层的硬度都较相应粉末态时的要低。可以看出，球磨粉末硬度值越高，相应喷涂层的也越高。硬度值损失在116~ 1之间，硬度越高的球磨粉，其损失程度越大。因为随着球磨时间增加，颗粒尺寸会减小并且形变强化增加。喷涂过程中，小尺寸颗粒可能被加热得更厉害，3号粉在喷涂时引起较大的形变强化损失。但尽管在喷涂过程中产生了新的形变强化，如此大的硬度值损失不可能补偿回来。因此3号粉的硬度值损失最大。
涂层显微硬度测试结果（HV0.1）316L不锈钢表4为销一盘磨损试验的结果。基体粉喷涂层的磨损量最大，达101mg.而球磨粉喷涂层比基体粉的磨损量要小得多，主要是由于喷涂层具有较高的硬度和在基体中均匀分布的Al23粒子。3号粉喷涂层的耐磨性最好，是由于其硬度最高以及组织结构更加均匀。可以看出，球磨粉的性能对其喷涂层的性能有直接的影响。通常，球磨粉性能越好，其喷涂层的耐磨性也越好。
中华不锈钢网部门获悉:销-盘磨损试验结果涂层316L不锈钢磨损失重3结论⑴随着球磨时间的增加，Al23粒子尺寸减小且弥散强化粉末组织结构均匀性提高。由于粉末的形变强化，球磨粉比基体粉的硬度高很多。通过增加球磨时间以及采用预磨Al23陶瓷粉，可提高球磨粉硬度。
（2）成功使用HV0F方法直接喷涂高能球磨制备的粉末。球磨粉弥散的组织结构可大量留存于涂层中。但经喷涂后，喷涂层的显微硬度低于球磨粉态的硬度，与基体粉喷涂层相比，球磨粉喷涂层的硬度更高且耐磨性更好。球磨粉硬度越高，对应喷涂层的耐磨性越好。
