中华不锈钢网要点：在常用的原色不锈钢中，奥氏体不锈钢是最合适的着色材料，可以得到令人满意的彩色外观。铁素体不锈钢由于在着色溶液内会增加腐蚀的可能性，得到的色彩不如前者鲜艳。而低铬高碳马氏体不锈钢，由于其耐腐蚀性能更差，只能得到灰暗的色彩，或黑色的面。据报道，奥氏体不锈钢经采用低温面氧化处理着色法着色后，在工业大气中暴撂六年，在海洋性气氛中暴露年半，在沸水中浸泡十天，或被加热到3，左右；其色彩光泽均无变化。此外，它还可以承受般的模压加工，拉延和弯曲加工以及加工硬化等。
焊接沙龙奥氏体不锈钢材料对接焊缝内咬边缺陷是否返修的探讨东营市锅炉甩力矜器检骀所257091张树口张剑敏月生利石油管理局总机械厂257097王贵东我市某厂承担了乙酰丙酮生产线上的4台，中间体分馈塔的制造任务，东营市锅炉压力容器检验所对其进行了监督检验。这种产品主体材料为美国产316奥氏体不锈钢，所用焊条为人022，工作介质醋酸醋酐7尺及酮类。筒体与封头对接环缝为带垫板手工电弧焊。在对下封头与筒体对接焊缝进行20射线探伤检查时，发现根部焊道与垫板及母材钝边溶合处有沿焊缝方向的直线状断续黑影，随即对焊缝进行了扩探，在底炒也陆续发现上述1影。监检人员与该厂的焊接检验工艺探伤等有关人员共同就底中的影的件质进行分析研究，通过俊拟试验，判咬边色上述影为内咬边，内咬LrS边位置。其放人的横截1面形状 .
搂关于中间体分馏塔筒体与封头对接环缝内咬边的探讨进行了讨论，现在着重探讨内咬边的存在对中间体分馏塔有关性能的影响及返修的必要性。
共同作用下引起的破裂。产生应力腐蚀的主要条件有①特定成分及组织的金属②特定的腐蚀环境③足够大首先。就第个条件而言，这种产品所引材料为单相奥氏体不锈钢其次，对第个条件，即特定的腐蚀环境，是指特定的母材与特定的腐蚀介质相配合。中介质并不会使所有的材料发生应力腐蚀，发生应力腐蚀开裂的材料和介质之间有定的对应关系，对于奥氏体不锈钢来说，引起应力腐蚀的重要条件是介质中含有卤族元尜的离子，1厂和但这种产品的1作介质为醋酸醋酐水及酮类这几种物质中均不含有上述各种碟造成应力腐蚀的成分。因此也就不具备产生应力腐蚀的特定环境。
中华不锈钢网要点：在应力友面。发生应力腐蚀的拉应力是制造残余应力和工作应力共同作用下的复合应力，而产品的最高工作压力为0.3河，35在此工作压力下，筒体的环焊缝要承受约7.4拉应力。据有关资料介绍，奥氏体不锈钢材料在最为不利的腐蚀介质环境下如在氯化物水溶液中，测定的焊接接头的应力腐蚀临界应力与母材屈服应力的比值为0.20.5，而316材料的常温屈服强投值为177+对应的应力腐蚀临界应乃在35.4河88.5阶，远人于7.4河的作拉应力，不足以引起应力腐蚀。而对于残余应力，在厚度不大的焊接结构中，厚度方向上的残余应力很小，残公应力基本上；双向的，适纵向沿焊缝方1的残余应力，是横向垂直焊缝方向的残余应力。
其中即产品环焊缝所引起的纵向圆筒的切向应力分布3.其数值取决于圆筒直径厚度以及焊接压缩塑性变形区的宽度。虽然在焊缝及附近是很大的拉应九但由于其方向是沿着焊缝的轴线方向即与焊缝根部内咬边方向致，所以，并不会仲内咬边产1应乃腐蚀，横残余应力，1.是由焊缝及代刚近塑件变形区的纵向收缩起的，和焊缝及1内咬边对抗应力腐蚀性能的影响坤碰逑筐髓局潘，钟魏滕，合成的。对于产品环焊缝，沿焊缝的纵向收缩比较均匀，在圆筒方向上。近似为零。另外，由于焊缝坡口填充金属较多，须进行45遍的焊接操作，每遍的焊接起始位置不同，焊接方向也不相同，具体到某层它的横向收缩应力会因焊接方向焊接顺序等不同，出现局部的拉应力或压应力，但就整条焊缝而言，是各焊逍的横收缩拉压应力的总和，的值很小，即整条环焊缝沿焊缝纵向中心的截面上近似为零，因此，的值也近似为但适保缝各层总坫不会时焊接完成，各层焊道总是有先后之分，这样在整个焊缝的厚度方向上的分布并不均匀。
产品环焊缝坡口为型带垫板坡口形式，焊接顺序是从根部焊接第层，然后逐渐由内向外施焊层间温度控制在60，以下，在施焊最后层时，夕面温度恪池凝固时的温度约为50，而内面的温度经过实测只有210面的温度高，并且熔池较大，热输入较大，不仅使原有的焊接残余应力得到释放，而且由于内外壁温差较大，内外壁金属的热膨胀差值也较大。虽然外面金属温度高，但其膨胀受到深层金属的限制，从而使其受到压缩而产生压缩热应力。内面金属虽然因温度升高而膨胀，但它也受到更高温度的母材内部金属的更大的线膨胀的牵制而受到拉伸产生拉伸热应力，热应力超过了该温度下材料温以后，焊缝外面产生较大的残余拉应力，而内面产生较大压应力，但整个截面的厚度方向上横向拉压应力之和为零。焊缝截面厚度方向应力分布，4.
1羞塍厉定了焊缝根部金属受到压应力的作用，这样没有满足形成应力腐蚀的第3个条件，因此，焊缝根部的内咬边不会造成应力腐蚀。
2内咬边对接头强度的影响山厂该内咬边深度仅有，它所付应的焊缝面圮炸缝佘高。咬边处的总体度并+比母材塍。
圆滑，因此不会产生较大的应力集中，在垫板与母材间隙较大侧的焊缝部位比内咬边处尖锐程度要严重，其应力集中也比内咬边处严重，但该部位根据标准要求和探伤结果是合格的。从制备的试板拉伸试样断裂部位在母材上看，内咬边对强度的削弱影响很小。
3内咬边返修对焊接接头的不利影响返修减弱了焊接接头的强度。由于316是超低碳单相奥氏体组织不锈钢，是属于固态无相变的金属组织。这种材料在任何条件下加热和冷却时都不会发生相变，因此它的焊接热影响区非常简单，在紧靠焊缝的热影响区内有个粗大晶粒的过热区。在进行内咬边的返修时，将对焊缝附近金属进行重复加热，使在第次焊接时己经长大的晶粒进步长大，这样就大大降低了其综合力学性能。
返修时对母材的主要耐腐蚀指标耐晶间腐蚀能力危害很人该厂小产的这种产品的工作介质为醋酸醋酐水及酮类，这4种介质中除酮类不会造成奥氏体不锈钢晶间腐蚀以外，其余3种介质的组合具有很强的使奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀的能力。进行该产品的设计，小体村料选用超低碳奥氏体+锈钢也是主要考虑到这种村料抗晶间腐蚀性能好。能够满足在这几种介质下长期运行的要求。但316材料进行焊接时仍有定的晶间腐蚀倾向，在其焊缝附近材料必然有段时间处于敏化温度区内，尽管它的含碳量很低若反复长时间地在敏化温度区加热，仍有产生贫区的危险。如对内咬边进行返修，焊缝将进行次加热，这样势必，加在敏化温度区内停留的时间，促成贫区的产生，从而造成焊接接头抗晶间腐蚀能力下降。
4返修的难度及对产品造成的影响由尸内咬边的深度很小，是在焊缝的根，在进行返修操作时，焊缝根部咬边磨掉的同时也就磨到垫板了。返修人员很难判胗滓掉，因奥氏体不锈钢线膨胀系数大，焊缝焊接完成后有很大的纵向周向内应力。内咬边沿周向断续存在，要进行返修，就需将封头与筒体对接焊缝全部磨开。通过产品319705焊缝4磨开的情况看，由于封头是冷旋压成形，刚性大，磨开后在焊接应力作用下变形较小，而筒体由于其刚性较小，又加上在距环焊缝IOOmm处的筒休内侧焊接，fi，板角焊缝，该lll.缝内应力与磨开的环焊缝内应力共同作用使筒体直径减小了617，这样在进行封头下步组对时每侧白勺错边量就达3 14不仅错边量超标，也给焊接带来极大的难度，更容易出现咬边和其它类型的缺陷，那样很可能出现第2次甚至第3次返修，重复返修，焊接应力增大，焊接变形也，大，难以保证返修焊接质量。
接缺陷，但它对焊缝的机械强度影响很小；因不具备应力腐蚀的介质及拉应力条件，也不会因此而产生应力腐蚀；又因内咬边是在第次焊接时产生的，所以其对晶间腐蚀的危害也不严重，但是，如果进行内咬边的返修，不仅筒体变形严重，返修难度大，不能保证返修质量，而1.焊接接头的机械强度。抗品间腐蚀能力将人大下降，也就是说。眈使经过严格的控制，将咬边返修掉。
保证探伤结果合格，但焊接接头的综合性能远不如首次焊接的接头的综合性能。我们认为应具体问具体分机针对该产品所用材料工作压力工作介质及内咬边所造成的较小危害，返修不如不返修。对以后产品环焊缝的组对焊接，在进行严格监控的同时，工艺采取加大组对间隙，减小坡口角焊根部位采用两道焊道施媒在保证焊缝内部不存在缺陷的同时，保证焊缝根部充分炕透，确保产品妨帚，收搞日期2000泣所述。该厂卞产的超低碳奥氏体不锈钢产品封头与筒体对接环缝的内咬边虽然是标准不允许的焊作者简介张树信1966年生，工学学士，工程师。
中华不锈钢网要点：特别适用于不锈钢罐体的面处蔌经济忭超群1十涂抹7812，闪此大大降低了生产成木效率超群涂抹后，乳制氧化皮薄时510分钟，乳制氧化皮厚时2040分钟，即可完全除去。且操作极为简单。
值得信赖的焊接飞溅物附着防止剂。3.日液1型溶性适合于不锈钢的焊接2喂违干性适合尸般金属的焊接3型水溶性适合于所有金属的焊接特点卞液只要喷涂或涮涂遍，焊接飞溅物就可用手掸掉，不会粘在上面，可有效地保证产品外观质量，提高效率，降低成本。不会出现气孔气泡等焊接不良现象。2型速干不含水分，涂抹或喷涂后可立即进行焊接并可起到防锈作用。
