中华不锈钢网据新闻报道：对于层间温度的控制范围，国外方面，Y. C. Lin[28]认为如果没有特殊说明，层间温度的下限应该与预热温度的下限相等。EN 14163-2001《石油和天然气工业—不锈钢管道运输系统—不锈钢管道的焊接》中规定层间温度上限为试验时的最大值。国内方面，薛振奎的观点[29]是层间温度最小值应超过预热温度最小值，但不锈钢管道环焊缝焊接采用多种焊接工艺，因此层间温度最小值可以低于预热温度最小值，层间温度下限值具体多少应通过试验结果来确定。SY/T 4125-2013标准规定了常用不锈钢管推荐的道间温度取值范围。由此可见国内外对于多道焊层间温度的控制范围没有一致的说法。
1. α脆性
已知，α相硬而脆，含铬在15-70%范围内的合金，通过540-815℃加热就会产生α脆性，并且在700-800℃左右加热产生α脆性的速度最快;含铬越高合金，α脆性越大;钼Mo、硅Si.镍Ni.锰Mn等能促进α相生成，碳C.氮N抑制其生成;而含铬高达25-30%的钢(如446钢)，在热处理时若冷却速度慢，就能引起这种脆性;α相脆性的产生，使钢的硬度提高，却显著降低了钢的塑性，缺口韧性及耐性性能，给加工和使用带来问题。
本发明在冷加工的退火处理中以水冷的方法着重解决了此问题，当α相现象出现时，可以通过加热至800℃以上温度，保温一定时间使其浓解后快速水冷，冷却至室温，以此消除α相现象。
脆性
已知，含铬12%以上的铁素体型钢，加热在340℃-540℃温度时，经一定时间后，钢的硬度增加，冲击韧性显著降低，尤以475℃时最为严重，硬度最高，27铬钢经475℃ x 100小时加热后，其常温的抗拉强度增加50%,屈服强度增加150%，而延伸率则变为零;钢材中铝Al、硅Si.相Mo.妮Nb,钛Ti.锰Mn等元素的存在，将促进这种脆性产生。
本发明在冷加工工艺的退火工艺中，以保温时间的科学确定着重解决了此问题，当出现475℃脆性问题时，可以通过将钢加热到600℃以上，并保温一定的时间，快速冷至室温的办法来消除，温度越高脆性消除越容易，通常是在700-800℃之间处理为宜。
3.高温脆性
高温脆性是伴随着晶粒粗化而带来的脆性当钢材加热到950℃-1000℃以上，急冷至室温就会产生这种高温脆性，钢材含铬量越高，这种脆性越严重，如446钢，经1000℃ x 100小时加热时，常温下的弯曲角度为零，因此高铬钢在热处理时，最忌过热，产生高温脆性的基本原因是碳、氮等间隙元素的结合物在晶界析出，因此，降低钢中的碳、氮含量，减少甚至避免破、氮化合物的沉淀析出，可以大大改善高温脆性。本发明在冷加工工艺的退火工序中将退火温度确定为850-880℃,就着重解决了此问题。
4.晶间腐蚀
中华不锈钢网据新闻报道：铁素体型不锈钢管的晶间腐性，加热温度在860℃以上时快速冷却，材料被敏化后，会产生晶间腐性，反之，若缓慢冷却就不会产生教化。加热温度在700-800℃时，材料经短时间加热即可恢复，若慢冷却，即使温度有所提高，管材也不产生晶间腐性。加入钦Ti或妮Nb，且当T i > 6 x (C+N)或Nb > 8 x (C+N)时就可防止敏化。本发明在冷加工序中，加工物加热温度在850℃时快速冷却，着重解决了此问题。
晶粒度的控制问题
本发明的热处理工艺制度为后续的冷加工莫定了良好的基础。晶粒的长大与材料处理前的冷加工变形量有羌当冷加工变形量约为5%时，加热后就产生非常大的晶粒，含铬越高，晶拉长的越大。因此，对于冷加工变形量，退火温度及保温时间都要严铬的要长晶粒粗大化，材料就会变脆，经深冲，弯曲等冷加工后，容易产生粗糙表面和裂纹，晶间腐性也严重。中间退火应尽可能在低温下进行，且又必须保证其变形量30%左右，本发明的热处理退火制度很好的解决了此问题。
塑性差，难加工问题
由于铁素体不锈钢管的塑性很差，如446钢，根据冷拔原理，金属变形处于一向拉和二向压的应力状态，由于应力状态中存在拉应力，拔制时金属塑性差，然而对低塑性金属拔制比较困难;根据冷轧原理，金属变形过程反映了材料压应力状态，适合制造塑性差，拉拔困难的管材，冷扎的效率低，成本高，冷拔的效率高，故针对制造塑性很差的铁素体不锈钢管，本发明在冷加工工艺中应用冷拔、冷轧结合的工艺着重解决了此问题。中华不锈钢网据新闻报道
