1Cr18Ni9Ti不锈钢管接箍的金相组织：断裂接箍的金相组织为保留原马氏体位向的回火索氏体，马氏体的位向较强，碳化物析出不充分。而未断的接箍的金相组织比较均匀，马氏体位向不很明显。
金相分析表明，断裂接箍的奥氏体实际晶粒度为7级，而未断接箍的奥氏体实际晶粒度为9级。扫描电镜及断裂源处的二次复型电镜观察表明，断口为沿晶断裂。由图可见，断口均为沿晶断裂。微区能谱分析表明，在断口表面上有硫化物存在。这说明，断裂可能是由硫化物应力腐蚀所引起。
综合以上观察分析表明，未发现材料的冶金质量缺陷，但断裂接箍硬度偏高，同时由于深井高温造成泥浆中的铁铬盐分解出H2S，因此使1Cr18Ni9Ti钢管接箍处于含硫化物的应力腐蚀介质中而造成应力腐蚀断裂。
防止的基本措施是进行适当的回火处理，降低1Cr18Ni9Ti不锈钢管的硬度（强度），减少该钢由于硫化物而引起的应力腐蚀敏感性。
①06Cr25Ni20不锈钢管晶间腐蚀复验：按GB-1223-75用H2SO4-Cu2SO4法对全部试样进行了晶间腐蚀复验。结果除备用06Cr25Ni20钢管外，1及2炉管全部都有晶间腐蚀倾向，即说明它们都处于敏化状态。对上述有晶间腐蚀倾向的钢管加热到1050℃,保温30min，水淬进行固溶处理，再进行晶间腐蚀试验发现全部试样均无晶间腐蚀倾向。
②在06Cr25Ni20不锈钢管样品上发现有条带状非金属夹杂物，经电子探针及X射线衍射结构分析证明，是包着Al203的硫化物夹杂．点蚀往往在这些夹杂物的部位上形成。这与文献的结果是一致的。
中华不锈钢网编辑人员获悉:当06Cr25Ni20钢管有残余应力存在的情况下，在点蚀部位造成较大的应力集中，在腐蚀介质作用下，导致以点蚀为起源的晶间型应力腐蚀断裂。
几点结论
①化验结果表明样品的化学成份是合格的。
③1及2炉再热器06Cr25Ni20不锈钢管均为敏化态，对晶间腐蚀敏感，而备用管处于固溶态，对晶间腐蚀不敏感。
③除备用管外1#及2#锅炉的再热器管均遭腐蚀，产生了不同程度的晶间腐蚀及晶间型应力腐蚀。
④1#炉部分管段泄漏系因存在着严重的晶间腐蚀(深度>1.0mm)或很深的晶间型．应力腐蚀裂纹，裂纹深达1.0mm，在一定压力下使06Cr25Ni20不锈钢管破裂。
金相检察 试样经高氯酸电解抛光及10%铬酸电解腐蚀后观察：全部为奥氏体组织，晶粒大小不均匀，并且发现大口径钢管的外壁都在不同程度上存在微裂纹，其中裂纹严重的深度可达2mm左右。同时都在不同程度上存在着晶间腐蚀，晶间腐蚀的深度，严重的可达1.8mm。
观察表明，大口径钢管内壁上均存在较轻微的晶间腐蚀，深度约在0.1～0.25mm之间。
金相观察表明：大口径钢管裂纹由外部向内壁扩展，形成的裂纹是点蚀诱发的，也可能是由表面产生的晶间腐蚀，沿晶界裂纹向内扩展。裂纹有主干，也有分支，细而长。
晶间腐蚀是由大口径厚壁钢管外壁向管内壁发展的。
扫描电镜观察表明：沿裂纹折断后得到的断口，宏观可见晶粒裸露，无塑性变形痕迹，完全属脆性断口。晶界上尚有细小的二次裂纹，晶面上有腐蚀孔、坑及腐蚀通道，这些都说明。断裂是由腐蚀造成的，并且完全属于脆性断裂。
中华不锈钢网编辑人员获悉:电子探针微区分析表明：断口表面上有3.8%Cl-，钢管表面蚀坑内含有3.4%Cl-,这说明在蚀坑及裂纹内都含有带Cl-的腐蚀产物。
腐蚀产物的化学分析表明：腐蚀产物中含有4.5%Cl-及20.4%Fe。
