中华不锈钢网多出鲜活生动的报道:304不锈钢和Q235碳钢的化学成分/钢号根据实验轧机条件和塑性加工理论，所制定模拟轧制规程中的各道次轧件的厚度（mm）为：86―83―77―645―53. 5―43.5―345―26.5―20―17―14―12.实验轧机轧辊直径为800mm，辊身长度为3330mm，前4道次的轧辊转速为3.采用单板轧制时的一些假设条件，建立2D有限单元模型。取样长度基板为400mm，复板为340mm，边条为20mm.以四边形等参单元划分，上层基板1120个单元，下层复板272个单元，两个边条96个单元，总共为1488个单元。据相关，界面情况如下处理：对于2D模型，上下层第1道次复合板温度场分布轧件表面温度在第1道次轧后从1降到1181.1V由于温升，第2次进入变形区前，升到1181.29°C；第2道次表面温度持续下降，最低点温度为1 162.9°C，到第3次进入变形区前，上升为1163.74C第3道次表面温度下降到1135.62C进入第4道次前，温度上升为C并逐步上升为1112.45C.在第5道次，由于轧制速度的提高，轧辊转速从前4道次的3. 14r/s提高到5. 23r/s表面温度的下降趋势减缓，最低温度为1099.81C第6道次末表面温度为1090.56C第7道次末表面温度为1095.8C在随后的几个道次中，轧件越来越薄，轧制压力的不断提高使轧件与轧辊的摩擦力增大，再加上轧件中心温度不断升高使传递到表面的热量不断增大，补偿了轧件表面向环境传递的热量使得轧件表面的温度提高，第8道次表面温度为1110.2C第9道次表面温度为1129.3C第10道次表面温度为1134.5C最后，终轧温度为1145.3C2.2轧件温度影响因素分析2.2.1压下率由可知，随着压下率量的增大，轧件的温度变化越激烈。原因是由于压下率的增大，使接触压力增大，改变了轧件与轧辊的接触状态，接触热阻减小，有利于热量的传递；由于压下率的增加，由塑性功生成的热量增加，导致轧件温度发生变化。
提出了双相不锈钢制冷凝器SAF2507换热管与316L板焊接工艺，采用不同接头形式、不同的焊接保护气体进行了焊接试验，并通过对焊缝及热影响区组织的金相分析，找出了合理的焊接工艺。
1前言常减压蒸馏塔顶冷凝冷却系统是炼油厂腐蚀最严重的部位，主要腐蚀介质为HCl+H2S +H0，对一般碳钢为均匀腐蚀，对奥氏体不锈钢则发生应力腐蚀开裂。当工艺防腐措施不当时，还易发生HCl露点腐蚀、H4Cl垢塔下腐蚀。超级双相不锈钢SAF2507（瑞典山特维克公司产）是塔顶冷凝、冷却器在采用高合金材料之前的理想选择。由于SAF2507优越的耐蚀性，可以允许工艺防腐控制出现正常的波动，提高装置的可靠性，延长服役寿命，降低维护成本和总的运行成本。
2双相不锈钢的焊接特点双相不锈钢。双相不锈钢焊接的关键是要使焊缝和热影响区均保持有适量的铁素体和奥氏体。在焊接过程中，若采用了不当的焊接工艺，易出现单相铁素体，从而丧失双相不锈钢耐应力腐蚀和晶间腐蚀的性能，因而合理的焊接工艺在双相不锈钢应用过程中起着重要作用。
3试验方法11，分别用不同的焊接工艺参数进行TIG填丝焊接，焊接工艺参数见表1，接头型式见图表1试验用焊接工艺参数试验接头保护层层间温度电流电压焊速线能量号形式气体数平焊角焊4焊接接头金相分析每个试件的焊缝及热影响区金相照片如放大倍数均为1000倍。
5金相分析及其对接头性能的影响从可看出：试件1焊缝金相中奥氏体与铁素体的组织比例优于试件2试件2焊缝组织中奥氏体过多，这是由于SAF2507管与316L焊接，使用Ar+2%N2混合气保焊，由于316L中的Ni和保护气体中的N共同作用，促进了铁素体向奥氏体的转化所致；热影响区金相中铁素体比例明显多于奥氏体且奥氏体呈马氏体型，这是由于单层焊冷却速度过快，铁素体未来得及向奥氏体转变所致，将使热影响区脆性增加。
从（）与（）可以看出：试件3的焊缝奥氏体明显多于试件4的焊缝奥氏体。这是由于试件3使用Ar+2%N2混合气保焊接，保护气体中的N促进了铁素体向奥氏体的转化所致。
中华不锈钢网多出鲜活生动的报道:试件4的热影响区组织中奥氏体与铁素体的组织比例较接近，且分布均匀。这是由于试件3和试件4采用两层焊接，一次焊接热影响区经受二次焊接热循环的加热不仅促进了奥氏体相的进一步转变，而且细化了晶粒。综上分析，试件4的焊缝及热影响区组织最理想。
